Nota que el primer gráfico es la proyección del módulo de - B_B en el eje vertical. Y el segundo parte es la proyección del módulo de B_C también sobre el eje vertical. En el eje horizontal los dos componentes se cancelan porque tienen signos opuestos. Por tanto, realizando el cálculo de la expresión anterior, recordando que cos 30° = 0.866, llegamos al fasor resultante, o

Por tanto, concluimos que el fasor resultante es, en módulo, igual a 1,5 B_max. Cabe señalar que para ωt = 0° el fasor resultante forma un ángulo de 90° con la horizontal.

Ahora, calculemos el fasor resultante para valores de ωt distintos de cero. Disfruta Figura 106- 03 donde mostramos la formación del fasor resultante para ωt = 30°, ωt = 60° y ωt = 90°. Darse cuenta que, independientemente del ángulo considerado, el valor del fasor resultante, B_R, en módulo, es siempre igual a 1,5 B_max. Pero, el lector debe ser consciente del hecho de que el ángulo del fasor cambia a medida que aumentamos el ángulo de observación. Y más: como estamos usando la secuencia directo o positivo, observe que el fasor resultante gira en el sentido de las agujas del reloj. Fácilmente concluimos que si usamos la secuencia inversa o negativa, el fasor resultante gira en el sentido contrario de las agujas del reloj.

Algunos autores, en sus libros, quieren demostrar que el fasor resultante B_R gira en sentido antihorario. Si bien definen las fases en secuencia directa, al elaborar el gráfico utilizan la secuencia inversa, ya que esta secuencia es la que permite que el fasor resultante sea en sentido antihorario. En este sitio, elegimos mostrar que usando la secuencia directa el fasor resultante gira en el sentido de las agujas del reloj.

Tenga en cuenta que para encontrar el valor del fasor resultante para ωt = 30°, usamos la trigonometría, recordando eso | - B_B | = B_max, B_C = 0,5 B_max y B_A = 0,5 B_max. Entonces podemos escribir

Teniendo en cuenta que 0,5 B_max cos (60°) = 0,25 B_max , entonces el resultado final es

Es decir, nuevamente encontramos que el módulo del fasor resultante tiene un valor constante igual a 1,5 B_max .

En la Figura 106-04 mostramos la formación del fasor giratorio cuando ωt = 120°, ωt = 150° y ωt = 180°. A partir de este momento presentaremos las gráficas de formación del fasor rotatorio, sin muchas explicaciones adicionales, ya que los gráficos se explican por sí mismos. Por el bien de la didáctica, y por este tema no se encuentra en la mayoría de los libros que tratan sobre máquinas, mostraremos los doce gráficos para que el lector pueda comprender cómo se procesa la formación del campo giratorio. Es sumamente importante entender esta parte para que el lector puede entender cómo una máquina puede entrar en el proceso de rotación.

De hecho, presentamos 13 gráficos, incluido el de ωt = 360° para que el lector entienda que los gráficos primero y decimotercero son absolutamente iguales y muestran una rotación completa del fasor giratorio. Para los ángulos posteriores habrá una repetición de lo anterior. Ten en cuenta que aquí te presentamos los trece ángulos principales para tener una comprensión completa de cómo el fasor resultante gira 360°. Es claro que para un sistema de potencia que opera a una frecuencia de red de 60 Hz, el fasor giratorio realizará 60 vueltas completas por segundo. Si el frecuencia era 50 Hz, entonces sería 50 vueltas completas por segundo.

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Como dijimos anteriormente en el ítem 3 (para ver Haga clic aquí!) , el motor síncrono no tiene la posibilidad de arrancar simplemente aplicando tensiones de trabajo. Recuerde que el rotor del motor síncrono está constituido por varias láminas de hierro de silicio yuxtapuestos para formar un volumen considerable. Como consecuencia, este rotor tiene una masa de valor razonable. Esto genera un momento de inércia. Y, como sabemos, para cambiar la inercia de un cuerpo debemos aplicar una fuerza de manera adecuada. Cuanto mayor sea el momento inercia, mayor debe ser el valor de la fuerza.

Imagine un motor síncrono en reposo. Conectamos una tensión DC en el devanado de campo y un conjunto trifásico de voltaje AC en el devanado del estator produciendo un flujo magnético trifásico de corrientes en los devanados. Como estudiamos en el punto anterior, este procedimiento creará un campo de inducción imán rotatorio uniforme, al que llamaremos B_S. Por lo tanto, hay dos campos magnéticos presentes en la máquina y el campo del rotor tenderá para alinear con el campo del estator. Dado que el campo magnético del estator está girando, el campo magnético del rotor (y el propio rotor) intentará constantemente póngase en fila. Cuanto mayor sea el ángulo entre los dos campos magnéticos (hasta cierto valor máximo), mayor será el conjugado en el rotor de la máquina. El rotor del motor es estacionario y por tanto el campo magnético producido por el rotor, que llamaremos B_R, está estacionario. El campo magnético B_S del estator está girando dentro del motor a velocidad síncrona. Sin embargo, el motor síncrono no arranca. ¿Por qué?

Para entender lo que está pasando, analicemos la ecuación del conjugado inducido en la máquina por los dos campos imanes existentes. La ecuacion es mostrado abajo. Ver el eq. 106-02.

Donde las variables involucradas son:

Observa que en esta ecuación hay un producto vectorial. La eq. 106-03 presenta esta misma ecuación en su forma escalar.

Donde las variables involucradas son:

Comencemos nuestro análisis asumiendo una red con una frecuencia de 60 Hz y observando la Figura 106-07. En la figura mostramos el rotor con su devanado de campo y el cambio de fase entre el campo de inducción magnética del rotor, B_R, y el campo de inducción magnética del estator, B_S, para diferentes instantes de tiempo. Suponemos que el rotor de la máquina está parado.

En el instante t = 0 s, cuando conectamos las tensiones en los devanados, tenemos alineados los dos fasores de campo, es decir, el ángulo entre ellos es 0°. Para calcular el par inducido utilizamos la eq. 106-03. Sin embargo, sabemos que sen 0° = 0. Por tanto, concluimos que el valor del torque inducido, en ese instante, es nulo.

En el instante t = 1/240 s, el campo del estator, B_S, es 90° por delante del campo del rotor B_R. En este caso, sen 90° = 1 y tenemos un torque inducido. Según la regla de mano derecha, el torque está entrando en la página.

Para el caso t = 2/240 s, vemos que el ángulo entre los dos fasores es 180°. Y como sen 180° = 0, entonces el torque es cero.

Y en el instante t = 3/240 s, el ángulo entre los fasores es 270° y como sen 270° = -1, entonces tenemos uno torque inducido y según la regla de la mano derecha, el torque sale de la página.

Después de este análisis, nos dimos cuenta que los tiempos son muy cortos y no es posible que el rotor siga la velocidad fasorial del campo de inducción del estator. Y como consecuencia de lo dicho anteriormente, podemos decir que en un ciclo eléctrico el torque medio se puede considerar cero. Como resultado, el motor vibra, sin producir giros, y además, se sobrecalienta.

Entonces la pregunta es:

¿Cómo arrancar un motor síncrono?

Para responder a esta pregunta, existen tres alternativas, como se describe a continuación.

Estudiaremos por separado cada una de las alternativas.

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Si el campo magnético del estator de un motor síncrono gira a una velocidad suficientemente baja, no habrá problema permitir que el rotor acelere y se sincronice con el campo magnético. La velocidad del campo magnético del estator puede luego incrementarse gradualmente hasta alcanzar una velocidad cercana a la velocidad de sincronismo. Durante este proceso, no debe poner carga en el eje del motor. A partir de ese momento, es posible apagar el sistema de frecuencia variable y encender el devanado del estator al sistema de potencia trifásico. Ahora es posible agregar carga al eje del motor.

Actualmente, los controladores de motor de estado sólido se pueden usar para convertir una frecuencia de entrada constante en cualquier frecuencia de salida deseada. Con el desarrollo de paquetes de variadores de frecuencia modernos variable en estado sólido, se hizo perfectamente posible controlar continuamente la frecuencia eléctrica aplicada al motor, atravesando todos los valores desde una fracción de un hertz hasta por encima de la frecuencia nominal completa. Si tal unidad de excitación de frecuencia variable está incluida en un circuito de excitación control del motor para tener control de velocidad, el arranque del motor síncrono se vuelve muy fácil. Solo ajusta el frecuencia a un valor inicial muy bajo y luego súbalo a la frecuencia de operación deseada para una operación normal.

Cuando un motor síncrono funciona a una velocidad inferior a la nominal, su tensión interna generada E_A será más pequeño de lo normal. Si el valor de E_A se reduce, entonces el voltaje terminal aplicado al motor también debe ser reducido para mantener la corriente del estator en niveles seguros. El voltaje en cualquier variador de frecuencia o el circuito de arranque debe variar aproximadamente linealmente con la frecuencia aplicado.

El convertidor de frecuencia es una unidad de alto costo y debemos analizar cuidadosamente su uso. Sin embargo, si el motor máquina síncrona tiene que operar a velocidades variables, se recomienda este método.

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El segundo método para arrancar un motor síncrono es acoplándolo a un motor de arranque externo y conducción de la máquina síncrona a la velocidad nominal con el motor externo. Entonces la máquina síncrona puede colocarse en paralelo con el sistema de potencia como generador y el motor de arranque se pueden desacoplar del eje de la máquina. Al alcanzar la velocidad nominal, el motor de arranque se puede apagar. Una vez que se completa la entrada en paralelo, entonces el motor síncrono puede recibir carga de la manera normal.

El arrancador solo necesita vencer la inercia de la máquina sincrónico a vacio. No se aplica carga hasta que el motor está en paralelo con el sistema de potencia. Como sólo hay que vencer la inercia del motor, el arrancador puede tener una característica nominal mucho más baja que la del motor síncrono.

En muchos motores síncronos, de medianos a grandes, un motor externo de arranque o el uso de la excitatriz pueden ser las únicas soluciones posibles, ya que los sistemas de energía a los que están conectados no son capaces de manejar corrientes de partida necesarias para usar devanados amortiguadores. Los devanados amortiguadores son nuestro próximo tema.

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La forma más popular de arrancar un motor síncrono es usar devanados amortiguadores. Estos devanados son barras especiales colocados en ranuras cortadas en la cara del rotor de un motor síncrono y luego cortocircuitados en cada extremo por un gran anillo de cortocircuito.

Suponga inicialmente que el devanado de campo principal del rotor está apagado y que se aplica un conjunto trifásico de voltajes al devanado del estator de esta máquina. Cuando se aplica potencia inicialmente en el tiempo t = 0 s, suponga que el campo de inducción B_S es vertical. Cuando el campo de inducción magnética B_S gira en sentido contrario a las agujas del reloj, induce un voltaje en las barras del devanado del amortiguador que viene dado por eq. 106-04.

Así, cuando el rotor gira, induce un voltaje entre los extremos de la barra. Este voltaje en las barras genera una corriente que producirá un campo de inducción magnética, que llamaremos B_W, que interactuará con el campo de inducción magnética del estator. De esta manera, aparecerá un conjugado inducido resultante en las barras (y en el rotor) de sentido antihorario. El valor del conjugado viene dado por eq. 106-02, ya estudiado (arriba). Continuando con el análisis, concluyamos que, a veces, el campo de inducción magnética es cero, a veces es diferente de cero, pero siempre apunta en la misma dirección. Esto hace que el conjugado promedio en el rotor sea diferente de cero. Por lo tanto, el rotor puede salir del reposo y ganar velocidad. Es importante entender que el rotor no puede alcanzar la velocidad síncrona, porque si el rotor está girando a la misma velocidad que el campo de inducción magnética del estator, la velocidad relativa entre el rotor y B_S es cero. Ahora, si la velocidad relativa es nula, entonces por eq. 106-04 la tensión inducida en las barras será nula, no generando el campo de inducción magnética B_W. Obviamente, por eq. 106-02 el conjugado será cero y no habrá razón para que el rotor siga girando.

En una máquina real, los circuitos de devanado de campo no se pueden abrir durante el procedimiento de arranque, porque en ese caso, voltajes muy altos se producirían en ellos durante el partido. Si los devanados de campo se cortocircuitan durante el arranque, no se producirán tensiones peligrosas y, en realidad, la corriente campo inducido en él contribuirá con un conjugado adicional al arranque del motor.

Entonces es posible arrancar un motor síncrono con barras amortiguadoras siguiendo este procedimiento:

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Una de las características importantes de los devanados amortiguadores es una mejora significativa en la estabilidad del motor. El campo magnético del estator gira a una velocidad constante n_sinc, que cambia sólo si la frecuencia del sistema sufre alguna variación. Si el rotor gira a la velocidad n_sync, los devanados del amortiguador no tendrán ningún voltaje inducido. Si el rotor gira más lento que n_sync, entonces habrá un movimiento relativo entre el rotor y el campo y se inducirá un campo magnético del estator y un voltaje en los devanados. Este voltaje produce un flujo de corriente, que produce un campo magnético.

La interacción de los dos campos magnéticos producen un par que tiende a aumentar la velocidad de la máquina nuevamente. Por otra parte, si el rotor gira más rápido que el campo del estator, entonces se producirá un conjugado que intentará reducir la velocidad del rotor. Entonces, el conjugado producido por devanados amortiguadores acelera las máquinas lentas y ralentiza las máquinas rápidas.

Por lo tanto, estos devanados tienden a amortiguar la carga y otros transitorios de la máquina. Por esta razón, estos devanados se llaman devanados amortiguadores. Estos devanados también se utilizan en generadores síncronos que operan en paralelo con otros generadores de bus infinito. En este caso, los devanados se utilizan en una función de estabilización. Si un variación de conjugado en el eje del generador, su rotor acelerará momentáneamente o disminuirá la velocidad y estos cambios se opondrán a los devanados amortiguadores. Estos devanados mejoran la estabilidad general de los sistemas de energía al reducir los transitorios de energía y conjugado.

Los devanados amortiguadores son responsables de la mayor parte de la corriente subtransitoria de una máquina síncrona en condicionesnde falla electrica. Un cortocircuito a través de las terminales de un generador es simplemente otra forma de transitorio y los devanados amortiguadores reaccionan muy rápidamente.

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Un motor síncrono es lo mismo que un generador síncrono en todos los aspectos, excepto que se invierte la dirección del flujo de energía. Como este sentido es invertida, se puede esperar que la dirección del flujo de corriente en el estator también sea invertido. Por lo tanto, el circuito equivalente de un motor síncrono es exactamente el mismo que el circuito equivalente de un generador síncrono, excepto por el hecho de que la dirección I_a referencia a invertir. En la Figura 106-08 podemos ver el circuito equivalente de un motor sincrónico.

Por supuesto, un motor síncrono se puede conectar en configuración triángulo o estrella. Como I_a cambió su significado, por lo que las ecuaciones que gobiernan el motor síncrono también cambian de signo. Entonces nosotros tenemos:

Es decir, son las mismas ecuaciones estudiadas para un generador síncrono, diferenciándose únicamente por el signo del término de la corriente. Y para determinar el valor de I_a, a partir de eq. 106-05 llegamos a eq. 106-07, a continuación.

El modelo eléctrico de un motor síncrono es el mismo que el de un generador síncrono, diferenciándose por el sentido de la corriente I_a, ya que esto es opuesto en el motor. Para ver el modelo con más detalle   Haga clic aquí!.

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Basándonos en la Figura 106-08, podemos dibujar un diagrama fasorial del motor síncrono como se muestra en Figura 106-09

Con base en el diagrama fasorial que se muestra en la Figura 106-09 podemos escribir que:

Nota que eq. 106-08 es una forma alternativa de eq. 106-06. El diagrama anterior muestra que el ángulo de potencia es negativo y, en consecuencia, la potencia real o activa también es negativa, lo que significa que la máquina extrae energía de la fuente de alimentación. Es fácil concluir que cuanto menor es el ángulo de potencia, δ, menor es la transferencia de potencia real o activa.

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Los motores síncronos suministran energía a las cargas, que son básicamente dispositivos que funcionan a velocidad constante. Por lo general, los motores están conectados a sistemas de energía que son mucho más grandes que ellos mismos, de modo que los sistemas de potencia actúan como buses infinitos para los motores. Esto significa que el voltaje del terminal y la frecuencia del sistema serán constantes independientemente de la cantidad de potencia demandada por el motor. La velocidad de rotación del motor está sincronizado con la velocidad de rotación de los campos magnéticos y, a su vez, la velocidad de rotación de los campos magnéticos aplicados está sincronizada con la frecuencia eléctrica aplicada, de modo que la velocidad del motor síncrono será constante independientemente de la carga.

La curva característica de conjugado versus velocidad se muestra en Figura 106-10. La velocidad del régimen permanente del motor es constante desde el vacío hasta el conjugado máximo que el motor puede suministrar, por lo que para que la regulación de velocidad de ese motor sea 0 %.

El conjugado en un motor síncrono está dado por eq. 106-09. Tenga en cuenta que el conjugado es directamente proporcional al seno del ángulo de potencia, δ.

Nota por eq. 106-09, que el conjugado máximo se produce cuando el ángulo de potencia δ es igual a 90°, porque sen 90° = 1. Sin embargo, los conjugados normales a carga completa son mucho más bajos que este valor. De hecho, el conjugado máximo puede ser típicamente tres veces el conjugado de carga total de la máquina.

Cuando el conjugado del eje de un motor síncrono supera el conjugado máximo, el rotor puede perder el sincronismo con estator y campos magnéticos netos. En cambio, el rotor comienza a deslizarse, rezagándose. La pérdida de sincronismo después de que se excede el conjugado máximo se conoce como polos deslizantes.

De eq. 106-09  y en base a la relación de eq. 105-08   (ver aquí! ), podemos escribir la ecuación que calcula la potencia convertida en potencia mecánica en el eje del motor síncrono. Vea la eq. 106-10, a continuación.

Sabemos que cuanto mayor sea la corriente de campo I_F, mayor será la tensión inducida E_A y, en consecuencia, mayor será el conjugado desarrollado por el motor. Esto es lo que nos dice eq. 106-09. Así, es posible concluir que existen ventajas, desde el punto de vista de la estabilidad, cuando se trabaja con altas corrientes de campo I_F o, en consecuencia, con alto voltaje inducido E_A.

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Supongamos un motor síncrono que gira a velocidad síncrona con una carga dada, inicialmente con un factor de potencia adelantado, como se muestra en Figura 106-11. En este caso, el motor desarrolla suficiente conjugado para mantener el sistema girando a velocidad síncrona.

Ahora, supongamos que hubo un aumento en la carga acoplada al eje del motor. Inicialmente, el motor reducirá su velocidad. Al hacerlo, el ángulo de torque δ se hace más grande y aumenta el torque inducido. El incremento en el torque inducido acelerará el motor, que volverá a girar a velocidad síncrona, pero con un ángulo de torque mayor.

La tensión interna generada E_A, dada por eq. 102-02   (ver aquí!), muestra que el voltaje interno solo depende de la corriente de campo (ya que tiene influencia en el valor del flujo Φ) y la velocidad de la máquina. La velocidad está condicionado a ser constante por el sistema de alimentación y, como no hubo cambios en el circuito de campo, la corriente de campo también es constante. Por lo tanto, |E_A| debe ser constante cuando la carga cambia. En el gráfico como se muestra en la Figura 106-12, las longitudes proporcionales a la potencia (E_A sen δ y I_a cos θ) aumentará, pero el módulo de E_A debe permanecer constante. Cuando aumenta la carga, E_A se mueve hacia abajo como se muestra en el gráfico. Cuando E_A se mueve más y más abajo, el término j X_S I_a debe aumentar para que pueda ir desde el final de E_A a V_T y, en consecuencia, la corriente de armadura I_a también aumentará. Mirar que el ángulo θ (ángulo entre I_a y V_T) de el factor de potencia también cambia, cada vez menos temprano y luego más y más atrasado.

De todo lo aquí presentado, se puede concluir sobre los efectos del aumento de carga, en condiciones de excitación constante (sin tener en cuenta los efectos de la reacción de armadura), que:

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En un motor síncrono existe otra magnitud que se puede ajustar fácilmente, a saber, su corriente de campo. Imaginemos un motor síncrono operando inicialmente con un factor de potencia retrasado, situación 1 como se muestra en Figura 106-13. Ahora aumentemos la corriente de campo y veamos qué sucede. Tenga en cuenta que un aumento en la corriente de campo genera un elevación en el módulo de E_A, pero no afecta a la potencia activa entregado al motor. La potencia entregada al motor cambia sólo cuando el conjugado de la carga del eje varía. Dado que un cambio en I_F no afecta la velocidad del eje del motor y, como no cambia la carga acoplada al eje, tampoco cambia la potencia activa suministrada.

Por supuesto, V_T también es constante, porque se mantiene así por la fuente de energía que alimenta el motor. Las longitudes proporcionales a la potencia en el diagrama fasorial (E_A sen δ y I_a cos θ) por lo tanto deben ser constantes. Cuando la corriente de campo aumenta, el voltaje E_A debe aumentar, pero solo puede hacerlo siguiendo las línea de potencia constante. Este efecto se muestra en Figura 106-13.

Cuando la proyección del fasor de voltaje interno E_A sobre V_T (E_A cos δ) es menor que V_T mismo, un motor síncrono tiene una corriente de armadura retrasado y consume potencia reactiva Q. En este caso, la corriente de campo I_F es pequeña y decimos que el motor está subexcitado. Esto significa que el motor síncrono es una combinación de inductor y resistencia (caso de E_A1 y I_a1 en el gráfico anterior).

Cuando la proyección del fasor de voltaje interno E_A sobre V_T (E_A cos δ) es mayor que V_T mismo, un motor síncrono tiene una corriente de armadura adelantado y consume potencia reactiva negativa -Q o, lo que es lo mismo, suministra potencia reactiva Q al sistema. En este caso, la corriente de campo I_F es grande y decimos que el motor está sobreexcitado. Esto significa que el motor síncrono es una combinación de condensador y resistencia (caso de E_A3 y I_a3 en el gráfico anterior).

Cuando la proyección del fasor de voltaje interno E_A sobre V_T (E_A cos δ) es igual a V_T, un motor síncrono tiene una corriente de armadura en fase con V_T, y consume potencia activa P. En este caso, la corriente de campo I_F está en un valor intermedio entre los dos casos anteriores. Esto significa que el motor síncrono está funcionando como una resistencia (caso de E_A2 y I_a2 en el gráfico anterior).

En la Figura 106-14 se muestra un gráfico de I_a frente a I_F para un motor síncrono. Este gráfico se llama la curva V de un motor síncrono, por la razón obvia de que su forma es como la letra V.

Hay varias curvas en V dibujadas, correspondientes a diferentes niveles de potencia activa. Para cada curva, la corriente de armadura mínima I_a ocurre con factor de potencia unitario, cuando solo se está utilizando potencia activa suministrado al motor. En cualquier otro punto de la curva, también se suministra algo de potencia reactiva hacia o desde el motor. Para corrientes de campo más pequeñas que el valor correspondiente a I_a mínimo, la corriente de armadura está retrasada, consumiendo potencia reactiva Q. Para corrientes de campo superiores al valor correspondiente a I_a mínimo, la corriente del inducido está en adelanto, proporcionando potencia reactiva Q al sistema de potencia, como lo haría un condensador. Por lo tanto, al controlar la corriente de campo de un motor síncrono, podemos controlar la potencia reactiva suministrada o consumida por el sistema de potencia.

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Un motor síncrono, comprado para impulsar una carga, se puede operar sobreexcitado para suministrar energía reactivo Q para un sistema de potencia. En de hecho, en el pasado, se compraba un motor síncrono para que funcionara sin carga, simplemente para realizar la corrección del factor de potencia. El diagrama fasorial de un motor síncrono, funcionando sobreexcitado sin carga, se muestra en la Figura 106-15.

Dado que no se extrae potencia del motor, las longitudes fasoriales proporcionales a la potencia (E_A sen δ y I_a cos θ) son nulos. Sabemos que por la ley de las tensiones de Kirchhoff para un motor síncrono, considerando que X_S >> R_a, viene dada por:

El término j X_S I_a apuntará hacia la izquierda y por lo tanto la corriente de armadura I_a señalará hacia arriba. Si se examinan V_T y I_a, la relación de voltaje y corriente entre ellos será como de un condensador. Desde el punto de vista del sistema de potencia, un motor síncrono a vacio sobreexcitado se ve exactamente como un gran condensador.

Algunos motores síncronos solían venderse específicamente para la corrección del factor de potencia. Estas máquinas tenían ejes que ni salían del bastidor del motor y no se les podría unir ninguna carga, incluso si eso fue deseado. Estos motores síncronos de propósito especial fueron a menudo llamados condensadores síncronos.

Actualmente, los capacitores estáticos convencionales son más rentables para comprar y usar que los condensadores sincrónicos. Sin embargo, es posible que todavía se utilicen algunos condensadores síncronos en instalaciones industriales viejas.